Club77

🔥 Selamat datang di Club77 — Jelajahi tren terbaru tentang gambling-casino-games!

Abstrak

Rangka gravitasi baja sering digunakan dalam praktik konstruksi gedung di Amerika Serikat, namun berpotensi rentan terhadap keruntuhan tidak proporsional akibat hilangnya kolom, seperti yang ditunjukkan oleh studi eksperimental dan analitis terbaru. Untuk mengatasi kerentanan ini, jenis sambungan baru telah dikembangkan. Sambungan ‘yang ditingkatkan’ ini, yang dapat diterapkan pada struktur baru maupun eksisting, menggabungkan pelat baja berlubang panjang yang dilas ke kolom dan dibaut ke sayap atas dan bawah balok. Sebuah program eksperimental yang dirancang untuk mengevaluasi pengaruh faktor geometris utama pada kinerja lentur-aksial gabungan dari sambungan yang ditingkatkan ini sedang berlangsung. Makalah ini menyajikan hasil terpilih dari blok pertama desain eksperimental penuh: perilaku, mode kegagalan, dan besaran terukur kunci dari serangkaian delapan pengujian yang dilakukan pada spesimen replika dengan geometri yang identik secara nominal. Pelat berlubang panjang diuji secara aksial dalam konfigurasi baut tumpang tunggal di bawah beban tarik monoton untuk mengkarakterisasi perilaku dan mode kegagalan komponen. Hasil awal menunjukkan bahwa baut sambungan mempertahankan prategangan saat meluncur di dalam slot, dan tidak kehilangan prategangan yang berarti hingga terjadi kontak bantalan. Hasilnya sangat dapat diulang; koefisien variasi pada beban tarik puncak dan perpindahan pada beban tarik puncak masing-masing adalah 0,025 dan 0,032.

Pendahuluan

Penelitian terbaru telah mengidentifikasi bahwa sistem rangka gravitasi baja dengan sambungan shear-tab konvensional berpotensi rentan terhadap keruntuhan tidak proporsional dalam skenario kehilangan kolom. Empat uji pelepasan kolom yang dilakukan pada sistem rangka gravitasi baja setengah skala dengan pelat komposit di atas dek baja menunjukkan bahwa sistem lantai hanya mampu membawa antara 44% dan 62% dari kombinasi beban gravitasi yang berlaku. Untuk membantu mengatasi kerentanan ini, sambungan gravitasi baja ‘yang ditingkatkan’ yang menggabungkan pelat atas dan dudukan berbentuk U dengan lubang berlubang panjang yang dibaut ke sayap balok telah dikembangkan. Sambungan yang ditingkatkan ini dapat diimplementasikan dalam konstruksi baru atau sebagai strategi retrofit untuk struktur yang ada. Melalui pemodelan komputasi, sambungan ini terbukti memberikan lebih dari dua kali lipat resistensi dibandingkan sambungan shear-tab konvensional ketika mengalami beban rotasi dan aksial gabungan yang sesuai dengan pelepasan kolom. Ketika diimplementasikan dalam analisis tingkat sistem dari sistem lantai komposit dua bentang kali dua bentang, sambungan yang ditingkatkan meningkatkan kapasitas menahan beban vertikal sistem di bawah kehilangan kolom tengah sebesar 90% pada pembebanan statis. Analisis ini juga menunjukkan bahwa sistem dengan sambungan yang ditingkatkan berpotensi menahan kombinasi beban gravitasi yang berlaku di bawah kehilangan kolom tengah dinamis sesaat. Untuk mulai mengembangkan prosedur desain yang dapat diterapkan secara luas, diperlukan validasi eksperimental dan optimasi pelat atas dan dudukan berbentuk U. Makalah ini menyajikan hasil awal terpilih dari program eksperimental yang dirancang untuk mengevaluasi pengaruh faktor geometris pada kinerja lentur-aksial gabungan dari sambungan yang ditingkatkan ini. Tujuan penelitian ini adalah untuk menentukan konfigurasi optimal pelat berbentuk U berlubang untuk rentang konfigurasi sambungan yang diantisipasi dalam praktik. Spesimen pelat berlubang panjang tumpang tunggal diuji secara aksial dalam konfigurasi baut tumpang tunggal di bawah beban tarik monoton untuk mengkarakterisasi perilaku dan mode kegagalannya.

Sambungan yang Ditingkatkan

Sambungan gravitasi baja yang ditingkatkan ditunjukkan pada Gambar 1. Sambungan ini mencakup sambungan shear-tab konvensional serta pelat atas dan dudukan yang dilas ke kolom dan dibaut ke sayap balok. Lubang berlubang panjang pada pelat atas dan dudukan memungkinkan perpindahan slip aksial yang besar dari baut sayap terjadi sebelum kontak bantalan di ujung slot. Ring pelat persegi panjang mendistribusikan tegangan bantalan yang diinduksi oleh prategangan pada baut sayap. Penampang netto pelat dirancang relatif terhadap luas geser baut untuk memastikan deformasi plastis yang signifikan pada pelat dan/atau baut sebelum putus, dan juga dapat dirancang dengan kapasitas sehingga putus tarik netto pelat lebih dominan daripada putus geser baut. Lubang standar digunakan pada sayap balok.

Uji Komponen

Uji komponen dilakukan untuk mengkarakterisasi pengaruh geometri pelat atas dan dudukan pada kinerja lentur-aksial gabungan dari konsep sambungan yang ditingkatkan. Desain spesimen uji komponen menyederhanakan pelat atas dan dudukan berbentuk U menjadi bagian komponen yang paling sederhana: lebar representatif dari pelat atas atau dudukan dengan lubang berlubang panjang dan pelat sayap balok dengan lubang standar, seperti ditunjukkan pada Gambar 2. Kedua pelat dihubungkan oleh satu baut berkekuatan tinggi. Sebuah ring pelat setebal 7,9 mm (5/16 in) menutupi slot untuk mendistribusikan beban bantalan yang diinduksi oleh prategangan baut ke area yang lebih luas. Untuk merepresentasikan praktik konstruksi baja tipikal, pelat geser dibuat dari baja ASTM A36, sedangkan pelat sayap balok dibuat dari baja ASTM A572 Grade 50. Dengan mengurangi kompleksitas spesimen uji, pengaruh parameter geometris komponen dan interaksi antar parameter ini dapat dipelajari secara efisien. Desain eksperimen didasarkan pada desain komposit pusat yang dapat diputar. Konfigurasi yang dipilih digunakan untuk menguji pengaruh lima aspek geometri sambungan, termasuk rasio beban (yaitu rasio kekuatan geser tunggal baut terhadap kekuatan putus tarik pelat berlubang), rasio panjang slot (yaitu panjang slot relatif terhadap panjang slot panjang dalam Manual Konstruksi Baja), rasio aspek kaki pelat yang berdekatan dengan slot (lebar kaki terhadap tebal pelat geser), diameter baut, dan rasio prategangan baut (yaitu rasio prategangan baut terhadap 1,13 Tmin, di mana 1,13 Tmin adalah rata-rata prategangan baut terpasang, dan Tmin adalah prategangan baut minimum yang ditentukan dalam Manual Konstruksi Baja). Makalah ini menyajikan hasil terpilih dari blok pertama desain eksperimental penuh: perilaku, mode kegagalan, dan besaran terukur kunci dari serangkaian delapan pengujian yang dilakukan pada spesimen replika dengan geometri yang identik secara nominal (lihat Tabel 1).

ID Spesimen | Diameter Baut, mm (in) | Rasio Beban | Rasio Panjang Slot | Rasio Prategangan Baut | Prategangan Baut, kN (kip) | Rasio Aspek
SP001 | 22,2 (0,875) | 1,10 | 1,25 | 1,00 | 196 (44,1) | 1,50
SP002 | 22,2 (0,875) | 1,10 | 1,25 | 1,00 | 196 (44,1) | 1,50
SP003 | 22,2 (0,875) | 1,10 | 1,25 | 1,00 | 196 (44,1) | 1,50
SP004 | 22,2 (0,875) | 1,10 | 1,25 | 1,00 | 196 (44,1) | 1,50
SP005 | 22,2 (0,875) | 1,10 | 1,25 | 1,00 | 196 (44,1) | 1,50
SP006 | 22,2 (0,875) | 1,10 | 1,25 | 1,00 | 196 (44,1) | 1,50
SP007 | 22,2 (0,875) | 1,10 | 1,25 | 1,00 | 196 (44,1) | 1,50
SP008 | 22,2 (0,875) | 1,10 | 1,25 | 1,00 | 196 (44,1) | 1,50
Protokol uji melibatkan pengangkatan perlengkapan atas yang menahan ujung pelat balok, sehingga sambungan tumpang ditempatkan di bawah beban tarik. Pengujian dilakukan dalam rangka beban servohidrolik berkapasitas 1000 kN (220 kip) yang dapat bereaksi sendiri. Ketidakpastian total yang diperluas dalam perpindahan aktuator dan beban yang diukur masing-masing adalah ±0,38 mm (0,015 in) dan ±2,6 kN (0,6 kip). Informasi lebih lanjut tentang bagaimana ketidakpastian ini dievaluasi diberikan di Lampiran A. Kunci impact digunakan untuk mengencangkan sambungan enam baut dari pelat baja ke perlengkapan uji untuk meminimalkan perpindahan yang tidak terduga antara spesimen dan perlengkapan uji selama pengujian. Baut spesimen dikencangkan dengan tangan ke prategangan target yang ditentukan, diukur menggunakan ring sel beban. Ketidakpastian total yang diperluas dalam prategangan baut yang diukur adalah ±3,6 kN (0,8 kip). Pengujian bersifat pseudo-statis dan dilakukan di bawah kendali perpindahan pada laju perpindahan konstan 2 mm/menit (0,075 in/menit). Instrumen untuk uji komponen ditunjukkan secara skematis pada Gambar 3b. Enam potensiometer dan empat strain gauge dipasang pada spesimen untuk mengukur perpindahan relatif di seluruh rig uji dan deformasi di dalam spesimen. Pengukuran ini dilakukan untuk memverifikasi bahwa perpindahan yang tercatat sesuai dengan deformasi di daerah sambungan berlubang dari spesimen. Empat potensiometer digunakan untuk mengukur slip antara perlengkapan uji dan spesimen, dan dua potensiometer ditempatkan di kedua sisi sambungan baut pusat. Ketidakpastian total yang diperluas dari pengukuran ini adalah ±0,6 mm (0,02 in) (Lihat Lampiran A). Keempat strain gauge ditempatkan di sisi pelat berlubang A36 (dua di setiap kaki) untuk mengukur deformasi kaki di sekitar slot. Sebuah ring sel beban di sisi belakang pelat sayap balok memungkinkan tegangan pada baut diukur secara langsung.

Hasil yang Diamati

Pemolesan yang terlihat pada permukaan pelat baja yang ditumpuk terjadi selama setiap pengujian. Permukaan yang dipoles ini menunjukkan bahwa koefisien gesekan antara permukaan menurun selama pengujian. Karena eksentrisitas inheren pada sambungan tumpang, terjadi lentur yang signifikan pada kedua pelat yang ditumpuk dan rotasi baut sambungan setelah baut bersentuhan dengan ujung slot, tetapi tidak sebelumnya. Masing-masing dari delapan spesimen replika mengalami putus baut, bukan putus pelat. Hal ini diantisipasi, karena rasio beban lebih besar dari satu menunjukkan bahwa kekuatan pelat dirancang lebih kuat dari kekuatan geser baut. Baut yang tergeser memiliki bulan sabit mengkilap di seluruh diameter penampangnya, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 4. Kilap mengkilap dan kusam dari permukaan putus baut ini masing-masing disebabkan oleh laju retak yang lambat dan cepat. Meskipun prosedur standar digunakan dalam pemasangan strain gauge, mereka tidak tetap terpasang sepanjang pengujian karena rotasi lokal yang terjadi di kaki pelat geser berlubang. Strain gauge biasanya hanya dapat mencapai regangan 3% hingga 4% sebelum terlepas.

Hasil Pengukuran

Perpindahan Slip

Pengukuran potensiometer dari pengujian digunakan untuk memverifikasi bahwa perpindahan dalam pengaturan uji terkonsentrasi di daerah sambungan tumpang spesimen dan diminimalkan di tempat lain. Gambar 5a menunjukkan slip terukur versus perpindahan aktuator untuk empat potensiometer slip untuk pengujian tipikal (lihat Gambar 3(b) untuk konvensi penamaan). Setiap potensiometer berperilaku serupa selama pengujian dan tidak mencapai nilai slip lebih besar dari 0,10 mm (0,0040 in) untuk pengujian apa pun. Mengingat slip terukur sesuai dengan kurang dari 0,3% dari total deformasi spesimen pada beban puncak, perpindahan slip dianggap dapat diabaikan, dan selanjutnya diabaikan. Total perpindahan terukur, jumlah dari deformasi slip dalam pengaturan uji dan deformasi spesimen uji, dibandingkan dengan perpindahan yang diukur oleh Linear Variable Differential Transformer (LVDT) aktuator hidrolik. Gambar 5(b) menunjukkan rasio perpindahan terukur di dalam daerah sambungan tumpang terhadap perpindahan aktuator sebagai persentase. Kurva ini sesuai dengan pengujian dengan perbedaan terbesar antara instrumentasi dan data aktuator. Setelah aktuator berpindah sekitar 5 mm (0,2 in), perpindahan terukur di dalam daerah sambungan tumpang secara konsisten berada dalam 1% hingga 3% dari perpindahan aktuator terukur. Ini konsisten dengan perpindahan slip yang dapat diabaikan yang diukur antara perlengkapan uji dan spesimen. Kesesuaian yang baik antara perpindahan aktuator dan pengukuran perpindahan memberikan keyakinan bahwa konfigurasi uji berperilaku seperti yang dimaksudkan.

Respons Gaya-Perpindahan

Gambar 6 menunjukkan tipikal perilaku gaya-perpindahan dari salah satu spesimen yang diuji. Garis vertikal menandai empat fase yang berbeda dari tipikal respons gaya-perpindahan. Fase I mewakili bagian elastis dari respons sambungan. Fase ini ditandai dengan deformasi elastis, dengan kekakuan awal ki, di dalam pelat sebelum slip baut mulai terjadi di sepanjang slot. Fase II mewakili bagian slip baut dari respons, di mana baut bergerak sepanjang slot. Kemiringan bagian slip dari respons dilambangkan sebagai ky. Fase III dimulai ketika baut telah menempuh panjang slot dan batang baut bersentuhan bantalan penuh dengan ujung slot dan lubang standar di pelat balok. Daerah ini ditetapkan sebagai tahap bantalan dari respons sambungan. Kemiringan awal pada transisi ke Fase III dilambangkan sebagai kb. Fase IV dimulai setelah spesimen mencapai beban ultimitnya, dan kegagalan sambungan mulai terjadi. Mode kegagalan menentukan seberapa tiba-tiba sambungan gagal. Spesimen yang gagal karena geser baut, seperti yang terjadi pada delapan spesimen yang identik secara nominal, kehilangan kekuatan secara tiba-tiba, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 6.

Tegangan Baut

Sebuah ring sel beban digunakan untuk mengukur prategangan dalam baut sambungan selama setiap pengujian. Beban dalam ring beban selama pengujian SP005 ditunjukkan pada Gambar 7 bersama dengan respons beban-deformasi spesimen untuk konteks. Baut mempertahankan prategangannya melalui seluruh fase slip pengujian dan tidak kehilangan prategangan yang berarti (yaitu lebih dari 15%) hingga terjadi bantalan. Setelah baut bersentuhan bantalan dengan permukaan baja, tegangan terukur dalam ring sel beban menurun secara signifikan; meskipun beberapa prategangan tetap ada di baut bahkan pada saat putus.

Variasi Respons Terukur

Tabel 2 menunjukkan besaran terukur kunci dari respons gaya-perpindahan dari delapan pengujian yang identik secara nominal. Gaya maksimum dan perpindahan yang sesuai dilaporkan, bersama dengan tiga nilai kekakuan yang mengkarakterisasi bentuk kurva beban-perpindahan. Parameter ke mewakili kekakuan elastis awal sambungan sebelum slip (Fase I pada Gambar 6); ky, kemiringan tangen rata-rata dari daerah slip antara 5,1 mm (0,20 in) dan 20,3 mm (0,80 in); dan kb, kemiringan awal pada inisiasi bantalan (awal Fase III).

ID Spesimen | Beban Puncak, kN (kip) | Perpindahan pada Beban Puncak, mm (in) | ke (kN/mm (kip/in)) | ky (kN/mm (kip/in)) | kb (kN/mm (kip/in))
SP001 | 265 (59,5) | 38,1 (1,50) | 147650 (843,1) | 1874 (10,7) | 29260 (167,1)
SP002 | 260 (58,5) | 38,6 (1,52) | 141470 (807,8) | 2644 (15,1) | 33480 (191,2)
SP003 | 256 (57,6) | 40,6 (1,60) | 135600 (774,3) | 1979 (11,3) | 41770 (238,5)
SP004 | 250 (56,1) | 41,7 (1,64) | 137190 (783,4) | 1944 (11,1) | 36430 (208,0)
SP005 | 245 (55,0) | 41,4 (1,63) | 134460 (767,8) | 1261 (7,2) | 30400 (173,6)
SP006 | 250 (56,1) | 39,9 (1,57) | 143690 (820,5) | 1594 (9,1) | 23940 (136,7)
SP007 | 250 (56,3) | 41,7 (1,64) | 131030 (748,2) | 1173 (6,7) | 27650 (157,9)
SP008 | 247 (55,6) | 39,9 (1,57) | 149490 (853,6) | 1716 (9,8) | 44590 (254,6)
Rata-rata | 253 (56,8) | 40,1 (1,58) | 140070 (799,8) | 1769 (10,1) | 33430 (190,9)
KV | 0,025 | 0,032 | 0,044 | 0,244 | 0,199
Pada kegagalan, spesimen dengan geometri yang identik secara nominal memiliki resistensi puncak rata-rata 253 kN (56,8 kip), dengan koefisien variasi 0,025. Koefisien variasi yang kecil pada beban ultimit menunjukkan bahwa hasilnya sangat dapat diulang. Kekakuan awal rata-rata sambungan adalah 140070 kN/mm (799,8 kip/in). Ini mewakili kekakuan elastis sambungan baja sebelum slip terjadi. Kekakuan rata-rata dari respons slip adalah 1769 kN/mm (10,1 kip/in). Kekakuan awal rata-rata dari tahap bantalan percobaan adalah 33430 kN/mm (190,9 kip/in). Ini mewakili laju di mana sambungan mencapai beban maksimumnya sebelum kegagalan.

Kesimpulan dan Temuan Awal

Makalah ini menyajikan hasil terpilih dari program eksperimental yang dirancang untuk mengkarakterisasi pengaruh faktor geometris utama pada kinerja lentur-aksial gabungan dari konsep sambungan yang ditingkatkan untuk sistem rangka gravitasi baja. Pelat berlubang panjang diuji secara aksial dalam konfigurasi baut tumpang tunggal di bawah beban monoton untuk mengkarakterisasi perilaku dan mode kegagalan komponen. Dari program uji komponen, beberapa kesimpulan awal dapat ditarik:

- Perpindahan dalam pengaturan uji terkonsentrasi di daerah sambungan tumpang spesimen, seperti yang dimaksudkan. Slip antara perlengkapan uji dan spesimen dapat diabaikan, hanya menyumbang kurang dari 0,3% dari perpindahan terukur pada gaya maksimum di setiap pengujian.
- Baut mempertahankan lebih dari 85% prategangannya melalui seluruh fase slip pengujian. Baut tidak kehilangan prategangan yang berarti hingga terjadi bantalan. Setelah batang baut bersentuhan bantalan dengan permukaan bagian dalam lubang pada pelat baja, tegangan yang diukur oleh ring sel beban menurun tajam sebelum kegagalan spesimen.
- Pengujian dapat diulang. Besaran terukur kunci dari respons gaya-perpindahan dari delapan spesimen yang identik secara nominal adalah serupa. Koefisien variasi untuk gaya maksimum adalah 0,025. Variasi terbesar adalah pada kekakuan pasca-slip dan bantalan: koefisien variasi untuk pengukuran ini masing-masing adalah 0,244 dan 0,199.

Keamanan dimulai dengan memahami cara developer mengumpulkan dan membagikan data Anda. Praktik privasi dan keamanan data dapat bervariasi berdasarkan penggunaan, wilayah, dan usia Anda.

T: Bagaimana cara mengunduh Club77?
J: Cukup klik tombol instal berwarna hijau di bagian atas dan ikuti instruksi amannya.

T: Apakah Club77 mematuhi GDPR?
J: Ya, Club77 sepenuhnya mematuhi regulasi privasi data internasional termasuk GDPR.